Таблица N 5.9. Значения тау рек для перехода на модель пламени со "стационарными" параметрами при расчете теплового поражения людей

Таблица N 5.9

5.5.2.6.5. При расчетах q(x, y), нацеленных на оценку последствий теплового воздействия на технологическое оборудование, здания, сооружения и компоненты природной среды, рекомендуется использовать значение характерного времени, равное 90 секундам, при условии общей продолжительности теплового воздействия не более 15 минут. В ином случае (более 15 минут) рассчитывается переменная во времени зависимость (по полученной ранее зависимости ) в точке расположения рассматриваемого элемента оборудования, здания или компонента природной среды с дальнейшим расчетом тепловой дозы при заданном времени воздействия с целью оценки последствий (степени разрушения или поражения) указанных объектов (таблица N 5.10).

5.5.2.6.6. Расчет радиационного теплового воздействия (тепловых потоков q(x, y) пожара на МГ на прилегающие объекты (на реципиентов термического воздействия) рекомендуется проводить по следующей формуле

где Ef - интенсивность излучения с единицы поверхности ("внешней оболочки") пламени, кВт/м²;

- угловой коэффициент облучения единичной площадки;

- коэффициент поглощения теплового излучения атмосферой.

При этом последовательность расчета распределения тепловых потоков следующая:

а) для каждой точки n-го ПОУ исследуемого МГ последовательно рассматриваются сценарии 2-х групп: сначала C₁ - "Пожар в котловане", затем C2 - "Струевое пламя" (для надземных участков МГ рассматриваются только сценарии группы C₂). При этом на первом шаге по рассчитанным в пункте 5.5.1 настоящего Руководства зависимостям (для сценариев группы C₁) или , (для сценариев группы C₂) определяются фиксированные значения интенсивностей истечения или соответственно , .

б) принимается, что для сценариев группы C₁ геометрической формой пламени является цилиндр (вертикальный или наклонный), а для сценариев группы C₂ - наклонный усеченный конус или лежачий горизонтальный полуцилиндр (последний - для настильных струй).

в) с помощью математических моделей, приведенных в приложении N 10 настоящего Руководства, определяются размеры пламени (стационарные или переменные во времени - в зависимости от вида реципиентов и конкретного сценария при рассмотрении воздействия на оборудование, здания, природную среду):

для сценариев группы C₁ - по модели расчета размеров пламени пожара в котловане (пункт 4 приложения N 10 настоящего Руководства);

для сценариев группы C₂ - по модели расчета размеров струевого пламени (пункт 5 приложения N 10 настоящего Руководства);

г) с помощью математической модели расчета тепловых потоков излучения от газовых пожаров, приведенной в приложении N 10 настоящего Руководства, определяются распределения тепловых потоков q(x, y) вокруг мест разрыва МГ (точек ) на уровне поверхности земли. При этом расчет значений углового коэффициента облучения рекомендуется проводить:

для сценариев группы C₁ - по формулам (9) - (11) приложения N 10 настоящего Руководства;

для сценариев группы C₂ - по формуле (6) приложения N 10 настоящего Руководства путем численного интегрирования - для пламени в виде наклонного усеченного конуса или по формулам (18), (19) приложения N 10 настоящего Руководства - для пламени в виде горизонтального полуцилиндра.

5.5.2.6.7. Для подводных переходов МГ, выполненных традиционным методом прокладки трубы в траншею по дну водоема, при рассмотрении аварий на береговых, в т.ч. пойменных, участках, а также на подводных участках в русловой части водоема на глубинах менее 5 м расчет распространения поражающих факторов выполняется как изложено в пункте 5.5.2.6.6 настоящего Руководства для сухопутных участков.

Для подводных переходов, выполненных методом горизонтально-направленного бурения с конструкцией "труба в трубе", расчет распространения поражающих факторов выполняется как изложено в пункте 5.5.2.6.6 настоящего Руководства для сухопутных участков.