Таблица 3.3

┌────────────────┬───────────────────────────────────────────────┐

│ Диаметр │ Толщина стенки t , мм │

│резервуара D, м │ k │

│ ├───────────────────────────────────┬───────────┤

│ │ Рулонное исполнение │ Полистовое│

│ ├──────────────────┬────────────────┤ исполнение│

│ │ Стационарная │ Плавающая │ │

│ │ крыша │ крыша │ │

├────────────────┼──────────────────┼────────────────┼───────────┤

│D < 16 │ 4 │ 4 │ 5 │

├────────────────┼──────────────────┼────────────────┼───────────┤

│16 <= D < 25 │ 6 │ 5 │ 7 │

├────────────────┼──────────────────┼────────────────┼───────────┤

│25 <= D < 35 │ 8 │ 6 │ 9 │

├────────────────┼──────────────────┼────────────────┼───────────┤

│D >= 35 │ 10 │ 8 │ 10 │

└────────────────┴──────────────────┴────────────────┴───────────┘

2 2 0,5

(сигма - сигма х сигма + сигма ) = R х Y / Y

1 1 2 2 y c k

или по формуле:

сигма = R х Y / Y ,

2 y c k

где сигма - меридиональное напряжение;

1

сигма - кольцевое напряжение;

2

Y - коэффициент условий работы, принимается по п. 3.5.3.1;

c

Y - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров:

к

Y = 1,1 - I класса,

k

Y = 1,05 - II класса,

k

Y = 1,0 - III класса.

k

3.5.4.1. Кольцевое напряжение сигма вычисляется для нижней

2

точки каждого пояса:

сигма = [g x p x (H - z) + 1,2 x Р ] х r / t ,

2 и p

где Р - избыточное давление в резервуаре (в дополнение к

и

обозначениям п. 3.5.3.1).

В формуле учтен коэффициент надежности по нагрузке для

избыточного давления в резервуаре.

3.5.4.2. Меридиональное напряжение сигма с учетом

1

коэффициентов надежности по нагрузке и коэффициентов для основного

сочетания нагрузок вычисляется для нижней точки пояса по формуле:

сигма = [1,05 х G + 0,95 х (1,05 х G + 1,2 х G )] /

1 m о у

/ (2 х p x r x t ) + (0,9 х 1,4 х s - 0,95 х 1,2 х Р ) х r /

p и

/ (2 х t ),

p

где G - масса металлоконструкций выше расчетной точки;

m

G - масса стационарного оборудования выше расчетной точки;

о

G - масса утеплителя выше расчетной точки;

у

s - полное нормативное значение снеговой нагрузки.

3.5.4.3. Расчет на сейсмическое воздействие выполняется

специализированной организацией.

3.5.4.4. При невыполнении условия п. 3.5.4 следует увеличить

толщину соответствующего пояса.

3.5.5. В качестве альтернативного варианта по согласованию с

заказчиком минимальные расчетные толщины t каждого пояса стенки

с

для условий эксплуатации и минимальные расчетные толщины t для

g

условий гидравлических испытаний могут назначаться на основе

расчета наибольших мембранных кольцевых напряжений 2 в каждом

поясе стенки, рассматриваемой как составная цилиндрическая

оболочка переменной толщины. Граничные условия в месте сопряжения

стенки с днищем задаются в виде нулевых радиальных перемещений и

изгибающего момента, равного пластическому моменту в листе

окрайки. Подбор толщин производится итерационным методом, уменьшая

начальную толщину, определенную по п. 3.5.3.1, пока выполняется

условие п. 3.5.4.

Назначение минимальной толщины по описанной методике в

резервуарах большого объема может уменьшить расчетную толщину

поясов.

3.5.6. Расчет стенки резервуара на устойчивость выполняется с

помощью проверки соотношения:

сигма / сигма + сигма / сигма <= 1,

1 альфа1 2 альфа2

где сигма - первое (меридиональное) критическое

альфа1

напряжение,

сигма - второе (кольцевое) критическое напряжение.

альфа2

3.5.6.1. Первое критическое напряжение вычисляется по формуле:

сигма = С х Е х t / r,

альфа1 pmin

где t - расчетная толщина самого тонкого пояса стенки

pmin

(обычно верхний пояс).

Коэффициент С может быть вычислен по формулам:

С = 0,04 + 40 х t / r при 400 <= r / t < 1220,

pmin pmin

С = 0,085 - r / (t x 105) при 1220 <= r / t <= 2500.

pmin pmin

3.5.6.2. Второе критическое напряжение вычисляется по формуле:

1,5

сигма = 0,55 х Е (r/Hr) х (t / r) ,

альфа2 pmin

где Нr - редуцированная высота резервуара, а при постоянной

толщине стенки для резервуара со стационарной крышей Нr равно

полной высоте стенки резервуара Но.

3.5.6.3. Редуцированная высота резервуара вычисляется по

формуле:

2,5

Hr = SUM h x (t / t ) ,

i 1 pmin pi

где t - расчетная толщина листа i-го пояса,

pi

h - высота i-го пояса.

i

В резервуарах с плавающей крышей для верхнего пояса в качестве

h берется расстояние от нижней кромки пояса до ветрового кольца.

i

3.5.6.4. Меридиональное напряжением вычисляется для нижней

кромки участка стенки постоянной толщины по формуле:

сигма = [1,05 х G + 0,95 х (1,05 х G + 1,3 x G )] /

1 m о у

/ (2 x p x r x t ) + (0,9 - 1,4 x s - 0,95 x 1,2 x P ) х r / (2

p eax

где P - величина относительного разрежения в резервуаре

eax

(вакуум).

Знак напряжения сжатия сигма условно заменен на

1

положительный.

3.5.6.5. При расчете на устойчивость кольцевое напряжение

сигма в резервуарах со стационарной крышей зависит от P и

2 eax

эквивалентного ветрового внешнего давления P :

eet

сигма = (0,95 х 1,2 х P + 0,9 х 0,5 х P ) х r / t ,

2 eax eet pmin

где P - значение ветрового давления на уровне верха

eet

резервуара Но (в соответствии со строительными нормами и

правилами).

Для резервуаров с плавающей крышей вместо P учитывается

eaк

разрежение от ветра:

сигма = (0,9 х 1,4 х P + 0,9 х 0,5 х P ) х r / t ,

2 eat eat pmin

где c - аэродинамический коэффициент, определяемый в

i

зависимости от отношения высоты резервуара Н к его диаметру (в

i о

соответствии со строительными нормами и правилами).

Знак напряжения сжатия сигма условно заменен на

2

положительный.

3.5.6.6. При невыполнении условия п. 3.5.6 для обеспечения

устойчивости стенки можно увеличить толщину верхних поясов или

установить промежуточные кольца жесткости, или то и другое вместе.

3.5.7. Расчет положения промежуточных колец жесткости

производится следующим образом. Обеспечить устойчивость стенки с

помощью промежуточных колец жесткости возможно только при

выполнении условия сигма /сигма < 1. В этом случае из

1 альфа1

соотношения п. 3.5.6 при известных сигма , сигма , сигма

1 альфа1 2

вычисляется величина второго критического напряжения сигма ,

альфа2

затем из соотношения п. 3.5.6.2 находится значение редуцированной

высоты H , при котором условие п. 3.5.6 будет выполнено.

ymax

3.5.7.1. Место установки первого промежуточного кольца

жесткости определяется по следующему алгоритму. Последовательно

суммируются приведенные высоты поясов по формуле п. 3.5.6.3

начиная с верхнего пояса вниз. Высота верхнего пояса для

резервуара с плавающей крышей по-прежнему отсчитывается от уровня

ветрового кольца. В процессе суммирования находится номер j-го

пояса, в котором приведенная высота переходит через значение

H , а также приведенная высота H , соответствующая нижней

ymax j1

кромке этого пояса. Высота установки кольца над нижней кромкой

j-го пояса h вычисляется по формуле:

j1

2,5

h = (Нj1 - Hymax)/(tpmin/t ) .

j1 yj

Если расчетное место установки кольца попадает ближе 150 мм к

горизонтальному сварному шву или есть конструктивные препятствия

по установке кольца, место установки переносится выше.

Параметры кольца жесткости находятся по методике п. 3.6.4 в

зависимости от диаметра резервуара.

3.5.7.2. После назначения места установки первого кольца

жесткости продолжается расчет места установки второго (третьего,

...) кольца жесткости по алгоритму п. 3.5.7.1, полагая, что место

стационарной крыши (ветрового кольца открытого резервуара)

занимает предыдущее кольцо жесткости.

3.5.7.3. Если приведенная высота последнего участка между

нижним кольцом жесткости и днищем окажется существенно меньше

допустимой H , следует распределить общее количество колец по

ymax

стенке таким образом, чтобы приведенные высоты всех участков были

по возможности одинаковыми.