Методика, утвержденная данным документом, вводится в действие с 1 сентября 2023 года.

V. Математическая двухзонная модель пожара в здании

При решении задач с использованием двухзонной модели пожар в здании характеризуется усредненными по массе и объему значениями параметров задымленной зоны:

T - температура среды в задымленной зоне, К;

00000068.wmz - оптическая плотность дыма, Нп/м;

xi - массовая концентрация i-того токсичного продукта горения в задымленной зоне, кг/кг;

xк - массовая концентрация кислорода, кг/кг;

Z - высота нижней границы слоя дыма, м.

В свою очередь перечисленные параметры выражаются через основные интегральные параметры задымленной зоны с помощью следующих формул:

00000069.wmz

00000070.wmz

00000071.wmz

00000072.wmz

где m, mi - общая масса дыма и соответственно i-го токсичного продукта горения в задымленной зоне, кг;

mк - масса кислорода в задымленной зоне, кг;

QЗ - энтальпия продуктов горения в задымленной зоне, кДж;

S - оптическое количество дыма, Нп·м2;

00000073.wmz - плотность дыма при температуре T, кг/м3;

VД - объем задымленной зоны, м3;

H, A - высота и площадь помещения, м;

cp - удельная теплоемкость дыма, кДж/(K·кг).

Динамика основных интегральных параметров задымленной зоны определяется интегрированием системы следующих балансовых уравнений:

общей массы компонентов задымленной зоны с учетом дыма, вносимого в зону конвективной колонкой, и дыма, удаляемого через проемы в соседние помещения:

00000074.wmz

где: t - текущее время, с;

GК, GП - массовый расход дыма соответственно через конвективную колонку и открытые проемы в помещении, кг/с;

энтальпия компонентов задымленной зоны с учетом тепла, вносимого в зону конвективной колонкой, теплоотдачи в конструкции и уноса дыма в проемы:

00000075.wmz

где QК, QП, QКОН - тепловая мощность, соответственно, вносимая в задымленную зону конвективной колонкой, удаляемая с дымом через открытые проемы и теряемая в конструкции, кВт;

массы кислорода с учетом потерь на окисление продуктов пиролиза горючих веществ:

00000076.wmz

00000077.wmz - полнота сгорания горючего материала, кг/кг;

00000078.wmz - скорость выгорания горючего материала, кг/с;

LOX - потребление кислорода при сгорании единицы массы горючего материала, кг/кг;

оптического количества дыма с учетом дымообразующей способности горящего материала:

00000079.wmz

где Dm - дымообразующая способность горючего материала, Нп/(м2·кг);

массы i-го токсичного продукта горения:

00000080.wmz

где Li - массовый выход i-го токсичного продукта горения, кг/кг.

Масса компонентов дыма GК, вносимых в задымленную зону конвективной колонкой, оценивается с учетом количества воздуха, вовлекаемого в конвективную колонку по всей ее высоте до нижней границы слоя дыма. В инженерных расчетах расход компонентов дыма через осесимметричную конвективную колонку на высоте нижнего уровня задымленной зоны Z (в зависимости от того, какая область конвективной колонки или факела погружена в задымленную зону) задается полуэмпирической формулой:

00000081.wmz

где Q - мощность очага пожара, кВт.

Динамика параметров очага пожара определяется развитием площади горения с учетом сложного состава горючих материалов, их расположения, места возникновения очага пожара и полноты сгорания:

00000082.wmz

Потери тепла в ограждающие конструкции рассчитываются с учетом температуры горячей струи Tc, скорости и излучательной способности струи, омывающей конструкции, и прогрева самой i-ой конструкции Ti(y) по толщине y. Для этого численно интегрируется нестационарное уравнение Фурье:

00000083.wmz

с граничными и начальными условиями:

00000084.wmz

00000085.wmz

00000086.wmz

где 00000087.wmz, 00000088.wmz - соответственно конвективный и лучистый коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2·К);

00000089.wmz - толщина ограждающей конструкции, м;

C(T) - теплоемкость материала конструкции при температуре T(y), Дж/(кг2·°K);

00000090.wmz - теплопроводность материала конструкции при температуре T(y), Вт/(м·°K);

Tw, T0 - температура соответственно обогреваемой части конструкции и среды у необогреваемой поверхности, К;

00000091.wmz - плотность материала конструкции, кг/м.

Тепловые и массовые потоки через проем в каждый момент времени рассчитываются с учетом текущего перепада давления по высоте проема, состава и температуры газовой среды по обе стороны проема (схема расчета на рисунке П1.1). Так, массовый расход дыма из помещения очага пожара в соседнее помещение рассчитывается следующим образом:

00000092.wmz

где B - ширина проема, м;

00000093.wmz - аэродинамический коэффициент проема;

P(h) - P2(h) - разница давлений в помещениях на высоте h;

00000094.wmz - плотность дыма в задымленной зоне соседнего помещения при температуре дыма T.

00000095.png

Рисунок П1.1. Массопотоки через проем

Пределы интегрирования Ymax и Ymin выбираются в пределах створа проема, слоя дыма помещения очага пожара и там, где избыточное давление 00000096.wmz, как это указано на рисунке П1.1.

Необходимая для оценки перепада давления по створу проема зависимость давления от высоты в i-ом помещении (с учетом задымленной зоны этого помещения) оценивается как:

00000097.wmz

где Pi0 - текущее давление в i-ом помещении на нулевой отметке (или приведенное к нулевой отметке, если уровень пола помещения выше нулевой отметки);

00000098.wmz - плотность воздуха при начальной температуре T0;

Zi - текущая высота незадымленной зоны в i-ом помещении.

Рассчитанные параметры тепломассообмена в проеме используются как граничные условия для соседнего помещения.